Варіант 1
5.1 Визначити розміри перетину стовпа по осі Б, перекриття вважати жорсткими.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
Визначимо Н з урахуванням ухилу покрівлі Н = 4,05 +
3. Призначимо попередні розміри h ≥
де k = 0,6 - по СНІП II-22-81 таб.30 для стовпів з цегли з меншим розміром поперечного перерізу менш 50см.
4. За СНИП II-22-81 п. 4.2 приймаємо наступну розрахункову схему
При пружній верхньої опори та жорсткому затисканні в нижній для багатопрогонових будівель l 0 = 1.25H. При h> 0.3см коефіцієнт m g = 1.
5. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = PS l l = 3 ∙ 6 ∙ 9 = 162кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.33 2 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 10,89 кН.
Снігова:
F s = S ∙ S l ∙ l = 1,4 ∙ 6 ∙ 9 = 75,6 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 162 +10,89 +75,6 = 248,5 кН
6. Визначимо площу перерізу з умови міцності:
N ≤ m g φRA
де m g = 1 при h> 0.3см
R = 1500кН / м 2 - міцність кам'яної кладки при М до 100 і М р 50 (по СНІП II-22-81 таб. 2)
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином у першому наближенні приймаємо φ = 0,71.
γ = 0,8 - коефіцієнт умов роботи, прийнятий для стовпів і простінків у відповідності зі по СНІП II-22-81 п.3.11.
= 
Тоді: h =
7. Уточнюємо розміри перетину стовпа:
Приймаються стовп розмірами 0,64 х0, 51м, з А = 0,326 м 2.
Уточнюємо навантаження:
Власний вага стовпа: G = ρ ∙ g ∙ h ∙ b ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 ∙ 0,64 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 32,6 кН
Повне навантаження N = 270,2 кН.
Уточнюємо φ:
α = 1000, λ h =
Перевірка несучої здатності:
270,2 <1 ∙ 0,86 ∙ 1500 ∙ 0,326 = 420кН
Несуча здатність стовпа забезпечена.
5.2 Запроектувати стовп (визначити розміри, марку цегли і розчину) по осі Б.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування
Розчин цементний
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Навантаження від перекриття: F g = 162кН
Снігова: F s = 75,6 кН
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
h =
Приймаються стовп перетином 0,51 х0, 51м.
3. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = 162кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 2 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 26кН.
Снігова:
F s = 75,6 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 162 +26 +75,6 = 263,6 кН
4. Визначимо необхідну розрахунковий опір кладки з умови міцності:
N ≤ m g φRA γ з
де m g = 1 при h> 0.3см
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином у першому наближенні приймаємо φ = 0,86.
γ = 0,8 - коефіцієнт умов роботи, прийнятий для стовпів і простінків у відповідності зі по СНІП II-22-81 п.3.11.
Приймаються відповідно до СНИП II-22-81 таб.2 М до 125 і М р 50 з R = 1700кН / м 2 або М до 150і М р 25 c R = 1500кН / м 2.
5.3 Визначити розміри перетину стовпа по осі А за вихідними даними завдання 5.1 при розмірі опорної зони t = 0.21м.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
3. Визначимо попередні розміри стовпа:
h =
Приймаються стовп перетином 0,38 х0, 38м.
4. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = 0,5 ∙ P ∙ S l l = 0.5 ∙ 3 ∙ 6 ∙ 9 = 89кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.38 2 ∙ 1.1 ∙ 4,05 = 11,6 кН.
Снігова:
F s = 0,5 S ∙ S l ∙ l = 1,4 ∙ 6 ∙ 9 = 37,8 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 89 +11,6 +37,8 = 138,4 кН
5. Розрахунок міцності нормального перерізу:
N ≤ m g φ 1 RωA з γ з
де m g = 1 при h> 0.3см
R = 1500кН / м 2 - міцність кам'яної кладки при М до 100 і М р 50 (по СНІП II-22-81 таб. 2)
А з - площа стиснутій частині перерізу, визначається як
А з =
e 0 =
φ 1 =
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином приймаємо φ = 0,87.
φ с = 0,73 - коефіцієнт поздовжнього вигину стиснутої зони перетину, що визначається за СНИП II-22-81 таб.18, при λ h =
ω = 1 +
Перевірка несучої здатності стовпа:
138,4 кН <1 ∙ 0,8 ∙ 1500 ∙ 1,22 ∙ 0,08 ∙ 0,8 = 199,4 кН
Несуча здатність стовпа забезпечена.
5.4 Запроектувати стовп по осі А (визначити його розміри, марку цегли, розчину) за вихідними даними завдання 5.2 при розмірі опорної зони t = 21см.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування
Розчин цементний
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Навантаження від перекриття: F g = 162кН
Снігова: F s = 75,6 кН
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
Приймаються стовп перетином 0,51 х0, 51м.
3. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = 89кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 2 ∙ 1.1 ∙ 4,05 = 20,85 кН.
Снігова:
F s = 37,8 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 89 +20,85 +37,8 = 147,65 кН
4. Визначимо необхідну розрахунковий опір кладки з умови міцності:
N ≤ m g φ 1 RωA з γ з
де m g = 1 при h> 0.3см
А з - площа стиснутій частині перерізу, визначається як
А з =
e 0 =
φ 1 =
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином приймаємо φ = 0,86.
φ с = 0,73 - коефіцієнт поздовжнього вигину стиснутої зони перетину, що визначається за СНИП II-22-81 таб.18, при λ h =
ω = 1 +
R =
Приймаються відповідно до СНИП II-22-81 таб.2 М до 125 і М р 75 з R = 1900кН / м 2.
5.5. Перевірити несучу здатність стіни по осі В на місцеве зминання, при розмірах опорної подушки h × b згідно з вихідними даними.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Товщина стіни -0,51 м
Опорна подушка 0,2 х0, 2м
Розрахунок на зминання виробляємо за формулою:
N з ≤ Ψ dR c A з
1. N c - поздовжня сжімаюшая сила від місцевого навантаження:
2. А з - площа зминання, на яку передається навантаження:
А з = 0,2 2 = 0,04 м 2
R c - розрахунковий опір кладки на зминання.
R c = ξR = 1,77 ∙ 1500 = 2663,7 кН / м 2
де ξ =
ξ 1 = 2 - коефіцієнт визначається за СНИП II-22-81 таб.21, при кладки з полнотелого цеглини і розчині М50 і відповідному типі програми навантаження.
А - розрахункова площа перерізу:
А = 0,2 (0,2 +2 ∙ 0,51) = 0,244 м 2
Ψ = 0,5 - коефіцієнт повноти епюри тиску від місцевого навантаження, при трикутній навантаженні.
d = 1.5-0.5Ψ = 1.5 - 0.5 ∙ 0.5 = 1.25 - для цегельної кладки.
118,8 кН> 0,5 ∙ 1,25 ∙ 2663,7 ∙ 0,04 = 66,59 кН
Міцність на зминання не забезпечена.
5.6. Визначити розміри перетину армокам'яних стовпа по осі Б і сконструювати сітки при вихідних даних завдання 5.1 та додаткових вихідних даних.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Тип сітки-зварна
μ = 0,3%
Клас сталі сіток Вр-1
Діаметр арматури d = 4мм.
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2.Приймати допустиме відношення β =
З урахуванням ухилу покрівлі Н = 5,05 м.
3. Призначимо попередні розміри h ≥
де k = 0,6 - по СНІП II-22-81 таб.30 для стовпів з цегли з меншим розміром поперечного перерізу менш 50см.
За СНИП II-22-81 п. 4.2 приймаємо розрахункову схему з пружною верхньою опорою і жорстко затисненої нижньої (см лист 3).
Приймаються b × h = 0.510.51м
4. При для багатопрогонових будівель l 0 = 1.25H. При h> 0.3см коефіцієнт m g = 1.
5. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = PS l l = 3 ∙ 6 ∙ 9 = 162кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 2 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 26кН.
Снігова:
F s = S ∙ S l ∙ l = 1,4 ∙ 6 ∙ 9 = 75,6 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 162 +26 +75,6 = 263,6 кН
6. Умова міцності:
N ≤ m g φ R sk A
A = 0.51 2 = 0.26м 2
φ = 0,836 - коефіцієнт поздовжнього вигину, при λ h =
α sk = α
263,6 кН <1 ∙ 0.836 ∙ 3960 ∙ 0.26 = 860,74 кН
Конструювання арматурної сітки:
А st = 0,126 см 2 - площа арматурних стержнів сітки
Крок сіток: S = 65 ∙ 5 +4 ∙ 12 +2 ∙
Приймаються С = 30мм. Стовп по осі Б з розмірами 0,51 х0, 51 з зварної
арматурою Ø3; С = 30 мм; S = 385 мм.
5.7 Чи достатня несуча здатність стовпа в період першого відтавання (за результатами завдань 5.1 та 5.2), якщо кладка виконана способом заморожування без хімічних добавок? Тимчасова навантаження відсутня. Якщо міцність кладки, недостатня, розрахувати сітчасте армування, визначити коефіцієнт армування.
Вихідні дані:
Перетин стовпа: 0,64 х0, 51м, з А = 0,326 м 2.
Навантаження на стовп по завданню 5.1: N = 270,2 кН
m g = 1; φ = 0,86
За СНИП II-22-81 таб.2 при стадії первинного відтавання міцність розчину 0,2 МПа.
При міцності розчину міцність кладки стиску R 0.2 = 0.8МПа.
Несуча здатність в стадії первинного відтавання:
N = m g φRA
270,2 кН = 1 ∙ 0.86 ∙ 800 ∙ 0.326 = 224кН
У стадії первинного відтаванні міцність не забезпечена.
Визначення несучої здатності при армуванні:
N ≤ m g φ R sk A
Приймемо коефіцієнт поздовжнього вигину φ = 1
Розрахунковий опір кладки при центральному стиску:
R sk =
Визначимо коефіцієнт поздовжнього армування:
Приймаються μ = 0,1%
Конструювання арматурної сітки:
Стрижні d = 4мм, А st = 0,126 см 2 - площа арматурних стержнів сітки
Крок сіток: S = 65 ∙ 5 +4 ∙ 12 +2 ∙
Приймаються С = 30мм. Стовп по осі Б з розмірами 0,51 х0, 51 з зварної
арматурою Ø3; С = 30 мм; S = 385 мм.
5.1 Визначити розміри перетину стовпа по осі Б, перекриття вважати жорсткими.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
Визначимо Н з урахуванням ухилу покрівлі Н = 4,05 +
3. Призначимо попередні розміри h ≥
де k = 0,6 - по СНІП II-22-81 таб.30 для стовпів з цегли з меншим розміром поперечного перерізу менш 50см.
4. За СНИП II-22-81 п. 4.2 приймаємо наступну розрахункову схему
5. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = PS l l = 3 ∙ 6 ∙ 9 = 162кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.33 2 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 10,89 кН.
Снігова:
F s = S ∙ S l ∙ l = 1,4 ∙ 6 ∙ 9 = 75,6 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 162 +10,89 +75,6 = 248,5 кН
6. Визначимо площу перерізу з умови міцності:
N ≤ m g φRA
де m g = 1 при h> 0.3см
R = 1500кН / м 2 - міцність кам'яної кладки при М до 100 і М р 50 (по СНІП II-22-81 таб. 2)
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином у першому наближенні приймаємо φ = 0,71.
γ = 0,8 - коефіцієнт умов роботи, прийнятий для стовпів і простінків у відповідності зі по СНІП II-22-81 п.3.11.
Тоді: h =
7. Уточнюємо розміри перетину стовпа:
Приймаються стовп розмірами 0,64 х0, 51м, з А = 0,326 м 2.
Уточнюємо навантаження:
Власний вага стовпа: G = ρ ∙ g ∙ h ∙ b ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 ∙ 0,64 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 32,6 кН
Повне навантаження N = 270,2 кН.
Уточнюємо φ:
α = 1000, λ h =
Перевірка несучої здатності:
270,2 <1 ∙ 0,86 ∙ 1500 ∙ 0,326 = 420кН
Несуча здатність стовпа забезпечена.
5.2 Запроектувати стовп (визначити розміри, марку цегли і розчину) по осі Б.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування
Розчин цементний
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Навантаження від перекриття: F g = 162кН
Снігова: F s = 75,6 кН
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
h =
Приймаються стовп перетином 0,51 х0, 51м.
3. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = 162кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 2 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 26кН.
Снігова:
F s = 75,6 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 162 +26 +75,6 = 263,6 кН
4. Визначимо необхідну розрахунковий опір кладки з умови міцності:
N ≤ m g φRA γ з
де m g = 1 при h> 0.3см
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином у першому наближенні приймаємо φ = 0,86.
γ = 0,8 - коефіцієнт умов роботи, прийнятий для стовпів і простінків у відповідності зі по СНІП II-22-81 п.3.11.
Приймаються відповідно до СНИП II-22-81 таб.2 М до 125 і М р 50 з R = 1700кН / м 2 або М до 150і М р 25 c R = 1500кН / м 2.
5.3 Визначити розміри перетину стовпа по осі А за вихідними даними завдання 5.1 при розмірі опорної зони t = 0.21м.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
3. Визначимо попередні розміри стовпа:
h =
Приймаються стовп перетином 0,38 х0, 38м.
4. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = 0,5 ∙ P ∙ S l l = 0.5 ∙ 3 ∙ 6 ∙ 9 = 89кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.38 2 ∙ 1.1 ∙ 4,05 = 11,6 кН.
Снігова:
F s = 0,5 S ∙ S l ∙ l = 1,4 ∙ 6 ∙ 9 = 37,8 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 89 +11,6 +37,8 = 138,4 кН
5. Розрахунок міцності нормального перерізу:
N ≤ m g φ 1 RωA з γ з
де m g = 1 при h> 0.3см
R = 1500кН / м 2 - міцність кам'яної кладки при М до 100 і М р 50 (по СНІП II-22-81 таб. 2)
А з - площа стиснутій частині перерізу, визначається як
А з =
e 0 =
φ 1 =
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином приймаємо φ = 0,87.
φ с = 0,73 - коефіцієнт поздовжнього вигину стиснутої зони перетину, що визначається за СНИП II-22-81 таб.18, при λ h =
ω = 1 +
Перевірка несучої здатності стовпа:
138,4 кН <1 ∙ 0,8 ∙ 1500 ∙ 1,22 ∙ 0,08 ∙ 0,8 = 199,4 кН
Несуча здатність стовпа забезпечена.
5.4 Запроектувати стовп по осі А (визначити його розміри, марку цегли, розчину) за вихідними даними завдання 5.2 при розмірі опорної зони t = 21см.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування
Розчин цементний
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Навантаження від перекриття: F g = 162кН
Снігова: F s = 75,6 кН
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2. Приймаються допустиме відношення β =
Приймаються стовп перетином 0,51 х0, 51м.
3. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = 89кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 2 ∙ 1.1 ∙ 4,05 = 20,85 кН.
Снігова:
F s = 37,8 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 89 +20,85 +37,8 = 147,65 кН
4. Визначимо необхідну розрахунковий опір кладки з умови міцності:
N ≤ m g φ 1 RωA з γ з
де m g = 1 при h> 0.3см
А з - площа стиснутій частині перерізу, визначається як
А з =
e 0 =
φ 1 =
φ - коефіцієнт поздовжнього згину, що визначається СНИП II-22-81 таб.18 в залежності від гнучкості елемента λ h і α - пружної характеристики кладки.
λ h =
Таким чином приймаємо φ = 0,86.
φ с = 0,73 - коефіцієнт поздовжнього вигину стиснутої зони перетину, що визначається за СНИП II-22-81 таб.18, при λ h =
ω = 1 +
R =
Приймаються відповідно до СНИП II-22-81 таб.2 М до 125 і М р 75 з R = 1900кН / м 2.
5.5. Перевірити несучу здатність стіни по осі В на місцеве зминання, при розмірах опорної подушки h × b згідно з вихідними даними.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Товщина стіни -0,51 м
Опорна подушка 0,2 х0, 2м
Розрахунок на зминання виробляємо за формулою:
N з ≤ Ψ dR c A з
1. N c - поздовжня сжімаюшая сила від місцевого навантаження:
2. А з - площа зминання, на яку передається навантаження:
А з = 0,2 2 = 0,04 м 2
R c - розрахунковий опір кладки на зминання.
R c = ξR = 1,77 ∙ 1500 = 2663,7 кН / м 2
де ξ =
ξ 1 = 2 - коефіцієнт визначається за СНИП II-22-81 таб.21, при кладки з полнотелого цеглини і розчині М50 і відповідному типі програми навантаження.
А - розрахункова площа перерізу:
А = 0,2 (0,2 +2 ∙ 0,51) = 0,244 м 2
Ψ = 0,5 - коефіцієнт повноти епюри тиску від місцевого навантаження, при трикутній навантаженні.
d = 1.5-0.5Ψ = 1.5 - 0.5 ∙ 0.5 = 1.25 - для цегельної кладки.
118,8 кН> 0,5 ∙ 1,25 ∙ 2663,7 ∙ 0,04 = 66,59 кН
Міцність на зминання не забезпечена.
5.6. Визначити розміри перетину армокам'яних стовпа по осі Б і сконструювати сітки при вихідних даних завдання 5.1 та додаткових вихідних даних.
Вихідні дані:
Проліт l = 9м
Крок стовпів S l = 6м
Позначка верху крайнього стовпа Н = 4,05 м
Розрахункове навантаження від покриття з урахуванням ваги балок q = 3кН / м 2
Розрахункове снігове навантаження s = 1,4 кН / м 2
Молочна продукція, пластичного пресування, марки-100
Розчин цементний, марки - 50
Щільність кладки ρ = 1,8 т / м 3
Тип сітки-зварна
μ = 0,3%
Клас сталі сіток Вр-1
Діаметр арматури d = 4мм.
1. Відповідно до СНИП II-22-81 таб.26 знаходимо групу кладки I - група як (суцільна кладка з цегли або каменів марки 50 і вище, на розчині марки 10 і вище).
2.Приймати допустиме відношення β =
З урахуванням ухилу покрівлі Н = 5,05 м.
3. Призначимо попередні розміри h ≥
де k = 0,6 - по СНІП II-22-81 таб.30 для стовпів з цегли з меншим розміром поперечного перерізу менш 50см.
За СНИП II-22-81 п. 4.2 приймаємо розрахункову схему з пружною верхньою опорою і жорстко затисненої нижньої (см лист 3).
Приймаються b × h = 0.510.51м
4. При для багатопрогонових будівель l 0 = 1.25H. При h> 0.3см коефіцієнт m g = 1.
5. Збір навантажень:
Навантаження від перекриття:
F g = PS l l = 3 ∙ 6 ∙ 9 = 162кН
Вага стовпа:
G = ρ ∙ g ∙ h 2 ∙ γ f ∙ H = 18 ∙ 0.51 2 ∙ 1.1 ∙ 5,05 = 26кН.
Снігова:
F s = S ∙ S l ∙ l = 1,4 ∙ 6 ∙ 9 = 75,6 кН
Повне навантаження:
N = F g + G + F s = 162 +26 +75,6 = 263,6 кН
6. Умова міцності:
N ≤ m g φ R sk A
A = 0.51 2 = 0.26м 2
φ = 0,836 - коефіцієнт поздовжнього вигину, при λ h =
α sk = α
263,6 кН <1 ∙ 0.836 ∙ 3960 ∙ 0.26 = 860,74 кН
Конструювання арматурної сітки:
А st = 0,126 см 2 - площа арматурних стержнів сітки
Крок сіток: S = 65 ∙ 5 +4 ∙ 12 +2 ∙
Приймаються С = 30мм. Стовп по осі Б з розмірами 0,51 х0, 51 з зварної
арматурою Ø3; С = 30 мм; S = 385 мм.
5.7 Чи достатня несуча здатність стовпа в період першого відтавання (за результатами завдань 5.1 та 5.2), якщо кладка виконана способом заморожування без хімічних добавок? Тимчасова навантаження відсутня. Якщо міцність кладки, недостатня, розрахувати сітчасте армування, визначити коефіцієнт армування.
Вихідні дані:
Перетин стовпа: 0,64 х0, 51м, з А = 0,326 м 2.
Навантаження на стовп по завданню 5.1: N = 270,2 кН
m g = 1; φ = 0,86
За СНИП II-22-81 таб.2 при стадії первинного відтавання міцність розчину 0,2 МПа.
При міцності розчину міцність кладки стиску R 0.2 = 0.8МПа.
Несуча здатність в стадії первинного відтавання:
N = m g φRA
270,2 кН = 1 ∙ 0.86 ∙ 800 ∙ 0.326 = 224кН
У стадії первинного відтаванні міцність не забезпечена.
Визначення несучої здатності при армуванні:
N ≤ m g φ R sk A
Приймемо коефіцієнт поздовжнього вигину φ = 1
Розрахунковий опір кладки при центральному стиску:
R sk =
Визначимо коефіцієнт поздовжнього армування:
Приймаються μ = 0,1%
Конструювання арматурної сітки:
Стрижні d = 4мм, А st = 0,126 см 2 - площа арматурних стержнів сітки
Крок сіток: S = 65 ∙ 5 +4 ∙ 12 +2 ∙
Приймаються С = 30мм. Стовп по осі Б з розмірами 0,51 х0, 51 з зварної
арматурою Ø3; С = 30 мм; S = 385 мм.